帶狀組織的存在使鋼的組織不均勻，影響鋼材性能，如形成各向異性，降低鋼的塑性、 沖擊韌性和斷面收縮率，產(chǎn)生冷彎不合格、沖擊廢品率高、熱處理時鋼材容易變形等不良后果。

根據(jù)資料，控制帶狀組織主要有以下3個途徑：

(1) 調(diào)整加熱制度，提高加熱溫度并延長加熱物擴散均勻，達到理想的奧氏體均勻化，同時使奧氏體的晶粒尺寸超過原始帶狀的條帶寬度，以減輕原始帶狀。

(2) 控制合理的終乳溫度，適當降低終軋溫度(以接近Ac3為宜)，細化奧氏體晶粒，以達到細化鐵素體晶粒，從而加大其與富錳帶間距之間的差別，減輕帶狀組織。

(3)加大終軋后冷卻速度，抑制碳在原始帶狀基礎(chǔ)上的長距離擴散，消除或減輕鐵素體和珠光體的帶狀組織。

      柳鋼第三棒材生產(chǎn)線主要承擔(dān)16~42 mm 的圓鋼生產(chǎn)。其坯料斷面尺寸：165 mm x 165 mm;步進式加熱爐有效尺寸：21 950 mm X 10 760 mm;爐子設(shè)計最大加熱能力：150 t/h; 軋機：610x6+430x6+370x6。由于中型軋鋼廠初期生產(chǎn)20CrMnTi圓鋼存在較嚴重的帶狀缺陷，為防止三棒材生產(chǎn)線出現(xiàn)類似情況，我們進行試驗研究，希望優(yōu)化并確定三棒材生產(chǎn)線生產(chǎn)20CrMnTi鋼的工藝。

方案設(shè)計

      考慮到成品的最終表面質(zhì)量以及軋機負荷，加熱溫度、開軋溫度和加熱時間設(shè)定：軋制規(guī) 格：26 mm;加熱段溫度：1150 ℃~1230℃;均熱段溫度：1110 ℃~1190℃開乳溫

      通常，由于棒材連軋過程中存在塑性變形熱，尤其精軋階段高速軋制時，其產(chǎn)生的變形 熱可抵消大部分過程溫降，即終軋溫度和開軋溫度較接近；由于三棒材生產(chǎn)線乳機之間無控冷設(shè)備，這樣終軋溫度則不能作為控制的對象，只得通過控制乳后控冷溫度來彌補終軋溫度較高的不足。冷卻速度對帶狀組織影響的機制主要是對碳的擴散速度的控制，當軋后控制冷卻速率大于臨界冷卻速率時，抑制碳和其他元素的擴散，可降低帶狀組織等級，隨著冷卻速度的增加，帶狀組織級別減小或消除，但同時必須考慮由于冷卻速度過大引起的淬火組織等缺陷。

      消除帶狀組織的臨界冷卻速度不是一個恒定值，國內(nèi)學(xué)者對16Mn的V_k得出了不同的實驗結(jié)果：北京科技大學(xué)李文卿的實驗結(jié)果為 4.3℃；上海大學(xué)林大為采用試驗條件下的外推法測得不同壓下率下的不同臨界值。故各廠的生產(chǎn)條件不同，要測定合理的臨界冷 卻速度V_k，只能進行試驗摸索；設(shè)定不同的上冷床溫度，即通過調(diào)整成品后穿水裝置的穿水強度，采取不同的冷卻強度進行軋后控冷；然后，對不同冷卻工藝的成品取樣分析，最后根據(jù)試驗結(jié)果選定成品上冷床的溫度范圍。上冷床溫度設(shè)定試驗方案。

試制結(jié)果

      此次試制分為3個階段：

 （1)采取不穿水和強穿水，研究其成品金相及力學(xué)性能情況；

  (2)根據(jù)第1次試制結(jié)果，制定第2次軋制實驗工藝并進行試制，研究其成品金相及力學(xué)性能情況；

 （3)根據(jù)前2次試制結(jié)果，制定批量生產(chǎn)工藝，取常規(guī)成品生產(chǎn)樣進行分析，驗證批量生產(chǎn)工藝是否合理。

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